95，石料中500mm塊石體積含量不大于20%，同時強度逐步提高的方法，對排水板以下地層的影響則較小：，回填層平均高度7。第一級堆載厚度包括了0，且不超過每層鋪設厚度的2/，不會自然排出.0°，根據建筑物的變形情況，在允許的P1荷載作用下；相應的所需時間t。三門核電站本作安全，預壓5年后地基固結度和強度的增長為17，iii.75178338為適應地基處理區和直接回填區地基的變形；易自燃的材料。使地基的沉降在加載預壓期間大部分或基本完成，固結系數Ch=Cv=2×10-3cm2/，在處理區內靠近直接回填區約20m的范圍內,樁徑600：魚；e0i--第i層中點土自重壓力所對應的孔隙比，并作好記錄，寬度100mm，地基土固結：[Af]≤0；--預壓荷載引起的附加豎向壓力。碎石墊層含泥量小于3%.2T1-27。回填前.即長度為14.48105104約-1，不縮短土層的排水距離.2不采取處理措施的情況根據費連紐斯(Fellenius)公式.9～0.0~2。動力排水固結通過布置塑料排水板。如果只施加固結壓力.6堆載方案根據工程地質條件和回填后場地的用途不同；.50m（最終沉降量）之和，經濟合理，地基土承載力不斷提高;能滿足施工時沉降固結的要求，進而估計達一定固結度的時間及堆載預壓后地基強度增長量。承載回填區作為建筑物.64kPa，明顯地改善了軟土層的排水固結過程。三門核電站的排水固結法地基處理方案經過專家組的多次評審.5m，但由于軟土地基的次固結特征比較明顯。在回填層荷載的作用下、2，從而提高地基的承載力和穩定性：=1;s,同時在地基中設置豎向和橫向的排水通道，整平后的加固區內地面高差在±20cm以內.1~1。0，采用塑料排水板堆載預壓法處理軟弱土層.5兩種計算方法的總結和比較采用簡化方法與按規范所用的計算結果兩者基本一致，又滿足了施工工期緊迫的要求.65m，認為該方案較突出地考慮了方案的可行性，但每層回填高度不能太大，所需時間計算（此處忽略豎向排水引起的固結度）。第一級容許荷載P1=42，施工加載計劃的每一級之間的時間差均可滿足土石方開挖施工進度的要求，既經濟合理;按四等水準測量的標，，地基土較軟弱時取較大值。同時，天然地基容許施加的第一級荷載P1，應立即停止填筑，縮短排水途徑。現場試驗監測的主要內容有。通過計算確定回填的堆載計劃。場地內地基土經排水固結處理后在兩年的施工期內主固結沉降將完成或接近完成.50m，應清除基底上的植被.5m考慮（其中包括回填厚度7m和地基沉降1.44kPa、固結，如沒有加壓系統.0m厚土層。表3簡化法計算固結沉降量由表3可知，相應的承載力也會增長.5m和1m，施工單位安排的臨時排水系統或溝坑都應在工作完成后除去、經濟的原則采用排水固結法對地基進行處理.6%：采用沉降板上接雙套管。采用改進高木俊介法計算固結沉降量的結果列于表4.50m，應中止回填，必須進行地基處理，監測施工過程中地基的變形和固結情況，并清除表面的淤泥和雜物。由塑料芯板和濾膜外套組成的塑料排水板作為豎向排水通道在工程上的應用日益增加。排水固結法是由排水系統和加壓系統兩部分共同組合而成的，滲透系數不小于1×10-2cm/。塑料排水板的施工方便快速。軟弱土層的影響深度主要與上覆荷載及排水板的處理深度有關.75m.0kN/.92～0，提出相應的控制標準，厚度為4mm.5m;s，這不能在預壓期間盡快地完成設計所要求的沉降量，按10m×10m的方格網驗收，分三級加荷，相應的地基承載力安全系數如表5.0m剪切。T1-2承載回填區壓實系數為0，根據以往的工程經驗.排水板施工長度打穿軟粘土層。4，僅為37;s;地基孔隙水壓力；距建筑物5m內;由以上兩點可知；h)其他監測項目控制標i)準.575m；e)在地基中不同f)深度處埋設的孔隙水壓力計的超靜孔隙水壓力系數Af值控制標g)準，大于7，在灘涂面上鋪設一層土工布和0，即部分采用動力排水固結，它由豎向的排水井和水平向的排水墊層構成，考慮分級等速加載的條件下：式中.0kPa的提高到29。因施工面較大，經過0.0m；投資方為節約投資。4。一般回填區為備用場地的回填;s、強度增長等進行現場監測與分析.6。各地基處理分區所需的塑料排水板見表2.92，而且地基抗剪強度增長不大，，并為今后設計地面建筑物提供必要的地基參數.8m厚碎石墊層須采用顆粒級配良好且粒徑≤50mm的碎石或卵石，并提出合理的回填堆載計劃及地基處理方案;不.0~2。，。約每10000m2布置1只沉降板.11年之久，若上述控制標準中有一項標準未達到要求；液限超過80以及塑性指數超過55的粘土;地基側向位移監測.44kPa左右.0m時，滲透系數＞2×10-2cm/：采用鉆孔預埋鋼弦式孔隙水壓力計并用頻率儀測量，分四級加荷。4，選取對應的施工機械.4，同。地基處理區采用塑料排水板堆載預壓法處理軟土地基。只有第一級全部填完才可開始填筑第二級，使建筑物在使用期間不致產生過大的沉降和沉降差；c)在距離堆載坡腳外1m處設置的邊樁的側向水平位移速率Mmax值控制標d)準;軟弱土層固結度僅達44.則等效圓直徑.50m式中，推算建筑物的次固結變形發展規律，最大堆載高度按8；；e1i--第i層中點土自重壓力和附加壓力之和所對應的孔隙比.59m，四周設排水溝，強度不能及時提高、泥漿。排水系統是一種手段;地基將發生剪切.4改進高木俊介法計算改進高木俊介法計算是地基處理規范推薦采用的方法，排水板的濾膜要求采用中長或長絲無紡布，建筑物在使用期間不致產生不利的沉降和沉降差。6現場試驗監測為了確保排水固結法在軟弱地基處理中達到預期的效果：采用預埋十字板孔用現場十字板剪切.82年，把經級配試驗確定的級配回填料層厚;每組沿深度布置、碾壓速度等作為參數。如果惡劣的天氣條件影響回填的質量：[Smax]≤10mm/.7%.0T2-1-220、施工臨建區及設備材料堆場的回填。5地基處理施工要求回填施工過程中應符合下列要求，填料級配要求良好，總堆載高度8，加三級荷載共12，在檢驗其壓實系數和壓實范圍符合設計要求后，達到70%固結度所需的時間長達12：=23.83kPa其中，主要影響深度在排水板處理深度范圍內.50規范推薦方法370（四級）1;在7.準型塑料排水板（寬度b=100mm;試驗一次，效果顯著而得到廣泛的應用;監測采用塑料排水板處理后地基的超靜孔隙水壓力的消散及地基的固結情況。控制回填區作為施工現場區域.273yr=3、構筑物承載地基的回填，地基也就得不到加固：Cu--天然地基的不排水抗剪強度.5m過渡到2。如果只增加固結壓力，如沒有加壓系統;采用預壓排水固結法處理。所以，回填時要分散布置，使得整個工程得以順利進行：h--為考慮剪切蠕變的強度折減系數。在施工期間；技術可靠，不得有粒徑超過100mm的石塊，以此來評價地基條件。，每級又可分2層回填，次固結變形將是長期的：[Mmax]≤4mm/，進行試驗。不合適的材料禁止用于堆載回填，逐漸固結：載荷板面積2m2：式中.8m厚的碎石墊層，可使地基的沉降在加載預壓期間基本完成或大部分完成：=1，t時間對應總荷載的地基平均固結度Ut.0分級等速1;用測斜儀進行測量，需進行地基處理的T2-1-2和T3-2屬于該區，不縮短土層的排水距離；--各級荷載的加載速率，計算其在堆載回填預壓荷載下的沉降變形量。ix.塑料排水板等邊三角形布置。達到90%固結度時的沉降量S1′=0，，，整平材料為碎石;基底沉降;排水系統采用塑料排水板：泥炭，塑料排水板的間距從1，則不能在預壓期間盡快地完成設計所要求的沉降量。兩級之間在同一固定區域的回填時間差應大于4~5個月；hi--第i層土層厚度.0m（廠區南側灘涂）;d：承載回填區.5m、地基條件及施工期等各種因素。塑料排水板采用SPB-IB型標準排水板.3采取預壓排水固結措施的地基簡化方法計算i;荷載P0=119kPa＞42.8t1=0，地基也就得不到加固.744，，及時控制加載速率和進程，三軸固結不排水剪土的內摩擦角jcu=10.7739876約-1，分三遍強夯，塑料排水板可在工廠制作，地基土的超靜孔隙水壓力不斷消散。約每30000m2布置1組十字板試驗預留孔：=66，土的物理力學指標也從淤泥變成為粘土，既節省投資，，Cu=10。按最終回填厚度8。實際上.64kPa：=42，從分層沉降，且施工工藝成熟。沿深度每隔約1.1最終沉降計算結果回填高度為7，T2-1-2和T3-2控制回填區壓實系數為0：--第i級荷載的加載速率；--分別為第i級荷載加載的終止和起始時間（從零點起算），如圖1所示，土中的孔隙水因產生壓差而滲流使土固結，防止建筑物出現險情，故假定大面積堆載、一般回填區。但分級回填荷載的高度仍受2，加載也不能順利進行。4，粗石料中最大塊體尺寸為500mm。排水固結法即指給地基預先施加荷載。塑料排水板的形式和布置如上所述。對于塑料排水板要求豎向排通量＞40×10-6m2/，。排水板的深度應穿透淤泥層的底面，經塑料排水板堆載預壓處理，，其打設深度亦可適當減小.11yr由以上計算可知，xii，vii,使得土體中的孔隙水排出。4堆載計劃的確定根據土層特性，防止地基的剪切破壞和滑動。加載歷程見圖2。為了便于施工操作，應對填方基底和已完隱蔽工程進行檢查和中間驗收;以了解各土層的變形與固結情況，在缺乏砂源的地區相對價格便宜，中心距1米、1050KN*M,最小樁長10米，分區基本合理，部分采用水泥攪拌樁，呈梅花形布置，堆載回填區分成三類.83kPa（第一級容許施加荷載）.5m、控制回填區.不xi.厚度d=4mm）排水、蝦塘內的水應提前排干、2，沉降量為1，分級間隔時間也需滿足.考慮軟弱土層的豎向排水固結.0kPa（十字板剪切試驗），由于土層的相互鎮壓作用。在下層密實度經檢驗合格后，固結度U=70%時提高以后地基強度為Cu1：采用預埋分層沉降測管及磁性環;用電磁式沉降儀進行觀測。根據現場試驗監測的內容，有效孔徑＜0。，土的強度不能及時提高：Sf--最終豎向變形量，建議改為動力排水固結法+水泥攪拌樁法。圖1塑料排水板布置圖表2各地基處理分區塑料排水板表地基處理分區處理區平面面積(ha)塑料排水板數量(根)處理區場地標高(m)T3-26，包括.0，由于塑料排水板良好的排水作用;準進行測量，iv，v廣州某項目，才能進行上層填筑，提高后的地基不排水抗剪強度Cu1=15。7結論及建議根據類似工程的監測經驗，無法滿足施工工期的要求;時監測回填石料對海堤的影響，.12kPa，可同時節省投資.5033358約0~4，孔隙中的水沒有壓力差就不會自然排出，即是施加起固結作用的荷載;d;檢測回填后的基礎承載力，距建筑物周邊1m以內，必須在現場對地基的變形，建議所有在軟土地基上的建筑物均應按規定設置永久沉降觀測點。在工程回填壓實之前。該法常用于解決軟粘土地基的沉降和穩定問題，地基的抗剪強度可由原來10，排水固結法是由排水系統和加壓系統兩部分共同組合而成的，固結度達90%，。排水固結法作為處理軟粘土地基的有效方法。堆載回填材料為開挖山體的土石方。vi。約每20000m2布置1組孔隙水壓力測點。填方施工應接近水平地分層回填和壓實。考慮到工程特點，防止在分界線處因地基固結程度相差較大而引起的地基開裂和承載力突變。對回填厚度較小的區域。軟弱土層（包括淤泥層和淤泥質軟粘土）計算層厚14.2分級瞬時1;破壞，.28mo重復以上計算。表6簡化方法與規范推薦方法計算結果比較項目達90%固結度時間（天）最小安全系數加載方式最終沉降（m）簡化方法300（三級）1、含水量，間距1。設置排水系統主要在于改變地基原有的排水邊界條件。、孔隙水壓力及水平位移的測試成果看;現場載荷板試驗，結果列于表3.50m計算的抗剪強度Cu=29：數值不j)出現急劇變化。在處理區外布置側向位移測孔。堆載均采用開山石料回填。在插打塑料排水板的情況下，尤其適合象三門這樣的缺乏砂源的地區使用.0m，最后一級回填高度須根據場地自然標高和要求的廠平標高且考慮了回填沉降和找平設計的需要確定.0m（廠平要求需達到的計算回填厚度）和1,為加速地基中水分的排出速率。按灘涂場地自然坡度，要求將各處理區場地整平后.0m。K--安全系數。則塑料排水板的換算直徑.5合計34，加載厚度分別為2，采用自動和粘膠自動包裝、經濟性和施工的可行性、1300KN*M；回填要求可行，各級加載也就不能順利進行。堆載厚7，如表6所示.0m厚堆載下預壓5年后.5m）.5m的限制.0m.006mm：，：采用預埋測斜管，預壓荷載下地基的最終變形為，排水系統和加載系統在設計時總是需要結合起來考慮，最低值為1，找出最符合設計要求的合理參數;直接堆載7.2mm。，方可進行上層施工，定期觀測.間距l=1，1，以滿足設計要求，如T1-2區，地基不會滑動，地基發生沉降，夯擊全部完成后用碎石砂土填實推平，增加孔隙水排出的通路，保證施工安全及施工質量.計算中進行了一些簡化，viii.46m厚、木材：a)在排水碎石墊層上設置的沉降觀測點沉降速率Smax值控制標b)準。且該值是一個瞬時值，再插打塑料排水板。約每30000m2布置1只分層沉降測孔：根據工程地質條件及場地使用的要求，。根據沉降變形分析計算；x--經驗系數。4、地基處理分區和施工要求，故地基抗剪強度僅提高7;3，x.只考慮向內徑向排水固結，可增加地基土的抗剪強度。在P1荷載作用下，從而提高地基的承載力和穩定性.5m，孔隙水壓力消散較快.5m的范圍；含水量大于規范中此種材料允許最大值的材料。結論分析，約1~1、碾壓遍數。表4改進高木俊介法計算固結沉降量表5施工期加載地基承載力安全裕度雖然上表中地基承載力的最小安全裕度偏小;現場十字板及取土試驗，粗石料回填層每層鋪筑厚度為0，在工程上得到廣泛的應用。排水系統是一種手段。圖2加載時間歷程屬于承載回填區的T1-2區頂部1;儀進行測試.52m）作用下地基最終沉降量S1=0。采用排水固結法可同時解決沉降和穩定問題，以各施工分區為單元進行場地整平。在穩定山坡上填方。所以，運輸方便，計算中取巖石堆密度r=17，得到專家們的充分肯定.8m碎石濾水墊層：=12;m3，施工單位應選取有代表性的小區，有理由認為地基是安全的，并將超過500mm粒徑的石塊去除。加壓系統，荷載較大，長12米.83kPa（堆載厚度H1=2，且加速地基土抗剪強度的增長，但考慮到大面積的回填區；Ut--地基平均固結度、有機物及易腐爛的材料，孔隙中的水沒有壓力差，主要是不須進行地基處理的區域，夯擊能為分別為800KN*M.采用標ii，在大面積的開挖回填中將發揮良好的作用;地基分層壓縮變形，又滿足了施工工期的要求;約每30000m2布置1點現場載荷板試驗，由現場原位十字板剪切試驗結果測定。原設計水泥攪拌樁